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08-29順德應急發(fā)電機租賃服務

順德應急發(fā)電機租賃服務 使用客戶：中鐵九局集團有限公司佛山分公司 租賃機組：300KW康明斯發(fā)電機組 租賃事由：客戶現(xiàn)場電房需要改造，改造期間市電供應會斷開，為確保這時間正常用電...

05-21曲柄臂的開閉

曲柄臂的開閉 由于機座的變形或主軸承的磨耗,使主軸承的中心離開原位，于是曲柄臂就如圖6.76所示每轉(zhuǎn)一周開閉一次。因此將額外附加上相當大的交變應力，因而成為軸損壞的原因。飛輪端的軸承...

01-13冷卻系統(tǒng)

冷卻系統(tǒng) 如果對接觸高溫氣體的零件不進行冷卻，則材料的強度、零件的變形程度或者潤滑狀況就得不到保障，因此必須把它們冷卻到適當?shù)臏囟取５侨衾鋮s過度，熱效率將下降，同時汽缸的磨損也增大。對于汽缸直徑在 150mm以下的小型高速發(fā)動機，雖然也有用空氣冷卻的，但是大部分均采用水冷。...

12-23汽缸蓋

汽缸蓋 汽缸蓋的材料和結構 中、小型發(fā)動機采用鑄鐵，高功率發(fā)動機采用鉻鑰鑄鐵、可鍛鑄鐵，大型發(fā)動機采用鑄鋼，速發(fā)動機個別有采用輕合金的。汽缸蓋形成燃燒室的一部分，在四沖程發(fā)動機中,汽缸蓋上設有進、排氣門、噴油器、起動閥、安全閥、減壓閥、示功器的安裝孔等等許多孔，這些孔道連結著缸蓋上、下壁。這些閥門應大致呈對稱布置，并應對它們進行有效的冷卻，以便不致由于不均勻膨脹而產(chǎn)生熱應力。此外，要使缸...

12-09作用于軸承上的力

作用于軸承上的力 根據(jù)氣體壓力、往復慣性力和離心慣性力可求出曲柄在各位置時作用于連桿大頭和主軸承上的力。如果把 這些力 用圖 6.82所示的極坐標來表示，則可清楚地看出軸承載荷的分布情況。圖6.82中的(a)圖示出在低速時作用于連桿上的力，其中氣體壓力占絕大部分，這個力作用于軸承的上半 部分。圖6.82中的(b)圖是在高速情況下，由氣體壓力中扣除慣性力后的載荷分布情況，在進氣上止點 (0)時慣性力最大，這個力作用于連桿...

11-25發(fā)動機的桿身

發(fā)動機的桿身 對于低速大、中型發(fā)動機來說，為了容易進行加工,采用上下尺寸相同的圓形斷面，桿身與大、小頭的連接采用大圓弧。為了向小頭供油，在桿身中心鉆孔。桿身直徑大約為0.26~0.33D對桿身要進行強度驗算。對于小型或中、高速發(fā)動機來說，為了使重量輕和增加抗縱彎曲強度，采用模鍛工字形斷面。采用模鍛時連桿外表面不進行加工，這時和大頭連接處應力最大，如果僅在連接處進行研磨或噴丸處理，就能增加疲勞強度。...

11-04活塞的尺寸

活塞的尺寸 長度L 由支承活塞環(huán)、保證密封的環(huán)帶部分的長度和承受側向力的裙部長...

05-09曲軸強度的比較計算

曲軸強度的比較計算 對于柴油機通常在每個汽缸的兩側均設有主軸承(圖6.71g),而對于汽車用的小型發(fā)動機也有在每兩個汽缸的兩側才設主軸承的情況(圖6.71b)。當軸承數(shù)在3個以上時就成了靜不定系統(tǒng)。要求出各點的應力就成為一個極其復雜的問題。最近用電子計算機可以詳細地進行計算。但是，也可用簡單的計算公式概...

01-06起動和逆轉(zhuǎn)裝置

起動和逆轉(zhuǎn)裝置 起動方法 i)手起動 在內(nèi)燃機著火燃燒并且自身產(chǎn)生扭矩以前必須先靠外力使其旋轉(zhuǎn)。當轉(zhuǎn)速很低時，由于熱損失和漏氣較多而得不到必要的壓縮溫度，因此，開始時必須在某一轉(zhuǎn)速以上轉(zhuǎn)動發(fā)動機才能使其著火。最低起動轉(zhuǎn)速隨發(fā)動機的大小、燃燒室的形式、大氣溫度、冷卻水溫度和飛輪慣性矩的不同而不同。對...

12-16軸承的構造

軸承的構造 低速發(fā)動機采用白合金，高速、高性能發(fā)動機采用銅鉛合金或三層合金軸承。小型單缸發(fā)動機或者特殊的高速發(fā)動機常使用滾珠軸承和滾柱軸承。...

11-18連桿小頭

連桿小頭 由活塞銷的尺寸決定小頭的覽度和小頭軸承內(nèi)徑。作為軸本--般壓入背銅襯套(HB=75~100)。在缸徑為 125~150 mm 以上的發(fā)動機中，如圖 6.50 所示，用螺釘防止村套轉(zhuǎn)動，此時螺釘端部應該與村套配合好，使村套不致變形。襯套的厚度，對高速發(fā)低速發(fā)動機為一~左右，圾小為動機約為活塞銷直徑的一”2.5mm，要使襯套的兩端稍微山小頭仲出一些。小型、高速發(fā)動機采用的是用澆有鉛青鬧合金的 1mm左有的 鋼板滾壓成的卷制...

10-28發(fā)動機的噴嘴

發(fā)動機的噴嘴 在直接噴射式柴油機中，為了得到適當?shù)呢灤┝头植迹瑖娮斓目讖健⒖讛?shù)和噴射方向十分重要。最佳值必須通過試驗確定對于噴射方向的選擇雖缺乏理論性的根據(jù)，但如看一看燃燒室內(nèi)與汽缸軸線同心的內(nèi)切圓簡(圖5-49)，如向使該圓簡表面積(2arh)最大的點噴射，則與空氣的接觸面將最大。這個道理提供了一個大致的線索。對于...

10-14防止爆燃的方法

防止爆燃的方法 根據(jù)上述的理論，引起爆燃的界限是山終燃混臺氣的溫度一壓力一時間歷程決定的。即對于一定的燃料和混合比，當終燃混合氣的溫度、壓力超過一定的界限，并且該種狀態(tài)延續(xù)了一定的時間，就會引趙爆燃。很多關于爆燃界限的實驗證明，引起爆燃的狀態(tài)無論是由改變壓縮比得到的，由改變進氣壓力、進氣溫度得到的還是由改變點火時間得到的，這個狀態(tài)都是一樣的。因而，為了防止爆燃，考慮以下的各項就可以了。...

09-23定壓增壓系統(tǒng)(constant pressure system)

定壓增壓系統(tǒng)(constant pressure system) 由于排氣被排入各汽缸共用的排氣管，因此這是一種基本上在定壓下向渦輪供氣的方法。這時是假定燃氣的動能變?yōu)闊崮苁谷細鉁囟壬撸瑥亩斐蓽u輪內(nèi)的熱落差加大。圖 3.68 示出了沒有損失的理想的廢氣渦輪增壓的低壓部分的 P曲線。圖369是與之相對應的i:曲線，此時是假定燃燒室被完全掃 氣，而且...